1. 서 론
우리나라에서는 도시형 화재가 가장 빈번하게 발 생한다. 부주의와 전기적 요인에 의한 화재발생이 전 체 화재의 약 4분의 3을 차지하고 있으며, 비주거 공 간에서의 화재가 가장 많은 화재 비율을 차지하고 있다. 밀집된 건물 구조에 따라 화재의 성장이 빠르 고 쉽게 전이될 뿐 아니라 부족한 도로상황에 의해 요구조자들의 생명을 보장할 수 있는 시간 또한 부 족한 실정이다(Kim, 2003). 이러한 도시형 화재는 큰 사회적 비용을 수반할 뿐 아니라 생명에 큰 위협이 되기 때문에, 그 해결책의 중요성이 크게 부각되고 있다. 화재의 성장과 구조 시간의 확보를 결정짓는 요소는 화원의 flashover 지점이라고 할 수 있다. Flashover는 화재성장의 폭발적 성장이 진행되는 시 점을 의미하며, flashover의 전후를 기준으로 인명구 조의 확률이 크게 변화한다고 할 수 있다. 따라서 flashover 시점의 연장을 통한 화재 성장 지연은 구 조 활동 가능시간의 연장을 의미한다. 따라서 flashover 시점을 지연 시킬 수 있는 기술은 화재 대응 상 황에서 매우 중요하다고 할 수 있다. 이러한 flashover 등의 화재성장 시점을 지연시키기 위해 난연 기술을 활용한다(Son, 2013).
초기 난연처리 기술은 할로겐 치환체를 활용하는 방식이 주를 이루었다(Horrocks, 2001). 할로겐 치환 체는 연소과정에서 라디칼의 안정제 역할을 하면서 연소가 연쇄적으로 진행되는 것을 효과적으로 방지 할 수 있다. 하지만 지속적인 열원 노출에 따라 안정 제 효과가 모두 소진되거나 매우 가혹한 열원조건에 노출되면 할로겐 원소 또한 연소에 참여하게 된다. 연소가 진행되면, 할로겐 물질에 의한 연소물은 인체 에 치명적인 영향을 미치게 되므로, 화재에 의한 2차 피해의 주된 원인으로 작용하게 된다. 이러한 단점을 극복하기 위해 비할로겐 계열의 재료를 적용하는 난 연처리 기술이 소개되기 시작하였으며, 대표적으로 인(Phosphate)계 물질을 활용한 난연 소재가 다양하 게 제안되었다(Lu, 2002). 기존의 할로겐 계열의 소 재는 난연 성능 구현을 위해 10% 내외의 활용으로 도 성능을 구현하는데 충분한 반면, 방향족 포스페이 트와 같은 인계 난연소재는 30% 이상이 활용되어야 난연성능을 확보할 수 있다. 이러한 함량에 따라 소 재의 강도저하 및 내열성 저하현상 등은 지속적으 로 해결해야 하는 문제점으로 지적되고 있다(Jang, 2009).
Intumescent 시스템은 고분자 발포/탄화층 형성 기 술을 복합적으로 활용하는 난연 처리 시스템이다 (Ma, 2007). Intumescent 시스템을 적용한 소재의 표 면은 연소 직후 탄화층과 공기층을 동시에 가지는 격리 구조를 형성한다. 소재 자체에 난연 특성을 강 하게 부여하는 기술이 아니라, 소재의 표면에서 앞서 언급한 격리구조를 통해 피보호층을 형성하여 열이 전달되는 시간을 지연시키기 때문에, 최대 열방출률 의 감소와 flashover 도달지연에 효과적인 기술로 평 가받고 있다(Gu, 2007). Intumescent 시스템은 보호 막을 형성하는 기술이기 때문에 독립적인 구조로 활 용되지 못한다. 따라서 코팅액 및 고분자 복합재료 등으로 제조되며, 이를 통해 도장막이나 시트의 형태 로 적용되는 것이 유용하다. 최근에는 표면 탄화층을 보다 견고하게 구현하기 위해 나노 복합재료를 활용 하는 연구가 제안되고 있다. 나노입자를 내부에 분산 시킴으로써 연소지연효과를 부여할 뿐만 아니라 표 면 탄화층 구조에서 새로운 복합구조체 형상을 유도 함으로써 격리구조를 보다 강화하는 기술이 소개되 고 있다(Dabrowski, 2001; Lecouvet, 2013).
집성재는 목재를 기반으로 한 대표적인 건축 재료로 분류된다. 그중에서도 교호집성재(Cross Laminated Timber, CLT)는 대면적 목재를 교차 적층한 구조체 로 구조물의 벽체/기둥의 역할을 동시에 할 수 있는 건축 재료로 분류된다(Lee, 2016). 집성재/CLT와 같 은 적층형 구조를 가진 재료가 화재에 노출될 경우, 연소에 의해 층간의 내부 응력이 변화하기는 하지만 기본적인 성능은 유지하는 특징을 가지고 있다 (McGregor, 2013). 표층에서 발생한 탄화층이 내부 로의 연소전이를 방지하는 역할을 수행하기 때문이 다(Lane, 2004). 하지만 목재를 기반으로 한 이러한 건축재료는 연소과정에서 화원으로 역할을 할 수 있 을 뿐 아니라 열에 의한 다음과 같은 문제점 발생 또 한 예상할 수 있다.
접착재의 가열열화에 따른 층간 박리 유도 : 벽 체의 박리 발생, 내부 구조체 붕괴에 의한 요구 조자의 고립문제 발생
가열열화된 내부 접착소재의 팽윤/연소에 따른 폭발 : 갑작스런 건축물의 붕괴원인, 최근 대형 건축물 화재 등에서의 주요 연구 이슈로 평가됨
가열열화된 접착소재의 유독성 발현 : 화재 환경 에서 주요 인명피해 요인으로 작용, 대피 이후에 도 지속적인 피해로 연결 가능
따라서, 집성재/CLT가 건축재료로 활용되기 위해 화재안전성을 개선하기 위한 기술이 요구되며, 특히 표면에서의 탄화를 지연시키고 방지할 수 있는 난연 처리 기술이 필요하다고 할 수 있다. 본 연구에서는, Intumescent 시스템 및 나노클레이를 활용한 나노복 합재료를 제조하고, 이를 이용한 새로운 구조의 CLT 를 제조하여 표면에서의 난연특성을 평가하였다.
2. 재료 및 방법
Ethylene vinyl acetate (EVA) 고분자는 에틸렌과 초산비닐을 공중합시켜 제조하는 고분자로써 각 원 료의 비율에 따라 다양한 성능을 구현할 수 있기 때 문에 산업적으로 널리 활용하고 있는 소재이다. EVA 고분자의 성능을 결정짓는 가장 큰 지표는 초 산비닐(Vinyl acetate, VA)의 함량으로, VA의 함량이 증가할수록 용융점도는 감소하면서 동시에 에너지흡 수 특성이 강화되는 특징을 가진다.
EVA는 VS420 (Lotte Chemical, Korea)을 사용하 였으며, VA의 함량은 21.5%이고 용융지수가 2.0 g/10 min으로 폼형상을 형성시키기에 적합한 특성을 가지 고 있다. Intumescent 시스템을 구현하기 위해서는 발포층 형성제, 탄화물 형성제, 촉매가 필요하다. 각 각의 소재는 발포와 탄화층 형성을 연속적으로 형 성시켜, 표면의 탄화층/발포층 시너지 효과에 따른 난연성을 극대화 시키는 구조를 가지고 있다. 발포 층 형성제로는 Pentaerythritol (PER, Sigma-Aldrich, USA)을 사용하였고, 탄화층 형성제로는 Melamine (MEL, Sigma-Aldrich, USA)을 촉매로는 Ammonium phosphate monobasic (APP, Sigma-Aldrich, USA)를 사용하였다.
Intumescent 시스템의 난연특성을 분석하기 위해 EVA와 Intumescent agent를 활용한 복합재료 (EVA/Intumescent composites, E/I 복합재료)를 제조 하였다. Intumescent 시스템에서 발포층 형성제, 탄화 층 형성제, 촉매의 비율 제어는 발포 및 탄화층 형성 에 크게 영향을 주게 된다. 주요 연구 결과를 살펴보 면 APP : PER : MEL의 비율을 각각 8 : 3 : 5, 6 : 1 : 4, 3 : 1 : 1 등 각기 다른 비율로 설정하고 있으나, 일반 적으로 촉매의 함량이 가장 많아야 하며, 발포층 형 성제와 탄화층 형성제의 총량을 촉매 함량 이하로 설정하는 것이 효율적이라는 연구 결과들이 소개되 고 있다(Gu, 2007). 본 연구에서는 발포층 형성제, 탄화층 형성제, 촉매의 각각의 비율을 1 : 1 : 3으로 결정하였다. 압출 공정을 통해 분산 및 복합재료 제 조를 진행하였는데, 복합재료 제조공정 온도가 높아 지면 크게 두 가지 문제가 발생할 수 있다. 우선 EVA가 열화되면서 분자량의 감소와 성능 감소가 예 상된다. 또한 Intumescent agent 일부가 반응하여 발 포가 되거나 탄화층을 형성하면서 복합재료가 형성 되는 과정에서 문제가 발생할 수 있다. 따라서 혼용 성을 확보할 수 있는 최저온도에서 복합재료 제조를 진행해야 한다. 본 연구에서는 가장 높은 혼합 구간 의 온도를 100°C로 한정하여 압출 공정을 진행하였다.
표면의 난연성을 개선하고 탄화층을 강화시키기 위해 나노클레이를 활용하고자 하였다. 나노클레이 와 같은 판상의 소재를 적용할 경우 표면 탄화층 형성과정에서 추가적인 레이어 형성을 기대할 수 있다(Lecouvet, 2013). Intumescent 시스템과 나노클 레이를 복합적으로 적용한 소재(EVA/Intumescent/ Nano-clay 복합재료, INC 복합재료)의 난연 특성 발 현 메커니즘을 Fig. 1에 나타내었다. 각각의 단계에 서 구현되는 효과를 다음과 같이 정리할 수 있다 (Bourbigot, 2000; Li, 2006).
Step I : 열원으로 부터의 열방사/불꽃 노출 → 복합 분산층의 표면에 열이 도달하게 되면서부 터 고분자의 열화가 발생하기 시작하며 노출 시 간이 길어지면서 내부로 열이 전달
Step II : Clay 분산층에 의한 열전달 지연 → 무 기소재인 클레이층의 분산효과에 의해 표면에서 부터 내부로의 열전달 지연 효과가 발생
Step III : Intumescent agent에 열이 도달 → Intumescent Agent의 주변온도가 증가하게 되면 발포 작용을 시작하게 되면서 내부에 기포층을 발생시킴 → 열전달 지연층 발생
Step IV : Exfoliated clay의 Intercalated → Intumescent agent발포에 따른 고분자층 팽창으 로 표면 clay층이 상승/압력을 받게 되며 부분 적층 구조로 단열 구조체 형성
나노클레이는 S1ME (Synthetic MMT, CO-OP Chemicals, Japan)를 사용하였으며, 그 특성은 Table 1 에 표기하였다. EVA고분자와의 혼용성을 향상시키 기 위해 Cetyltrimethyl ammonium bromide (CTAB, Aldrich, USA)을 이용하여 나노클레이의 표면처리를 진행하였다. 준비된 나노클레이의 분산성을 극대화 하여 균일한 특성을 가진 복합재료를 제조하기 위해 용매 혼용 기법을 활용하여 EVA/나노클레이 선분산 체(Clay dispersion EVA)를 제조하였다. 선분산체의 제조를 위해 표면 처리된 나노클레이를 톨루엔에 90°C 조건에서 6시간 동안 분산시켰다. 매트릭스로 활용할 EVA를 톨루엔에 용해시킨 후 각각의 용액을 혼합하여 90°C 조건에서 24시간 동안 교반하였다. 이후, 평판에 캐스팅한 후 80°C 24시간 조건으로 톨 루엔을 건조 시켜, 나노클레이가 선 분산된 EVA시 트를 얻었다. 이를 펠릿 형태로 가공하여 복합재료 제조에 활용하였다.
| Structure | Na0.7 (Mg2.65Si4) O10F2 |
|---|---|
| Cation exchange capacity (meq/100 g clay) | 101.7 |
| d001 (Å) | 12.6 |
| Particle size (nm) | ~1200 |
INC 복합재료를 제조하기 위해 앞선 방법과 동 일하게 압출 공정을 활용하였으며, 전체 구간의 온 도 편차(최소 70°C 최대 100°C)를 두어 EVA의 열 변형을 최소화하고 물질 간의 혼용성을 최대화할 수 있도록 하였다. 선분산체와 neat EVA 간의 결합 력을 높여주기 위해 maleic anhydride-grafted EVA (MA-g-EVA)를 활용하였다. 나노클레이가 적용된 복 합재료에서는 Intumescent agent의 함량을 40 phr로 고정하여 나노클레이의 영향을 분석해보고자 하였 다. 전체적인 소재의 혼합 비율은 Table 2에 나타내 었다.
제조된 INC 난연복합재료는 Fig. 2와 같은 2층 구 조의 목재 시험편의 표면에 사용되었다. CLT 모사체 를 제조하기 위하여 낙엽송(Larix leptolepis (S. et Z.) Gordon)을 30 mm 두께의 단판 형태으로(경민산 업, 대한민국) 준비하였다. 연소 평가를 진행하기 위 해 기존의 CLT와 같은 다층 구조의 시험편을 대체 하여 제조되었다. 폴리우레탄 접착제를 활용하여 2층 직교 구조를 하단부에 제작하고 상단에 미송 (Douglas-fir)을 활용한 2 mm 표면 단판(경민산업, 대한민국)을 1 mm의 두께로 성형된 INC복합재료 를 활용하여 체결하였다. 단판 및 층간 체결을 위 하여 120°C에서 10분간 열압 하였다.
3. 결과 및 고찰
Intumescent 시스템을 통해 난연성을 부여한 EVA 수지의 열분해 특성과 연소특성을 분석하였다. 우선 열 중량 분석(Thermogravimetric Analysis, TGA)을 통해 Intumescent 시스템이 적용된 EVA 수지의 주 요 열분해 특성을 확인했다. Intumescent 시스템만 적용된 복합재료를 평가함으로써, E/I 복합재료의 독 자적인 열분해 특성을 확인해보고자 하였다. E/I 복 합재료는 온도 200°C에서부터 초기 열분해가 진행되 는 것을 확인 할 수 있다(Fig. 3). 초기 분해 지점인 200°C는 APP가 분해를 시작하는 온도로 초기 발포 및 가스 생성이 형성되는 지점이다. 밀집구조형 건축 물에서 화재가 발생하고 열이 전달되는 경우, 화원 주변은 화재 발생 후 500~600°C 이상의 환경이 형 성되며 열의 전파에 따라 주변부에서는 200~300°C의 환경을 형성한다(Luo, 1994). 따라서 화재 성장과정 에서 해당온도는 화재 성장의 여부를 결정하는 중요 한 지점이라고 할 수 있다.
열분해가 진행된 이후 500°C 이상에서 잔류물이 남는 것을 확인 할 수 있다. EVA만 분해시켰을 경우 에는 초기 중량 대비 1% 내외의 잔류물이 확인되었 으며, Intumescent 사용량이 증가함에 따라 각각 5%, 6.5%, 8%, 8.5% 내외의 잔류물이 확인되었다. APP, PER, MEL이 활용됨에 따라 탄화물이 형성하는 과 정에서 발생하는 잔류물로 평가된다. 일반적으로 APP는 연소과정에서 암모니아와 인산을 형성하며 각기 기화하게 된다. PER은 탄화수소를 형성하면서 연소되거나, 300°C 이하에서 기화한다. MEL의 경우 300°C 이상에서부터 분해가 시작되기 때문에 상기 잔류물은 각 소재의 부산물이 아닌 복합적인 영향에 의한 잔류물로 판단할 수 있다(Costa, 1988).
콘칼로리미터 시험을 통해 E/I 복합재료의 연소특 성을 분석했다. Fig. 4은 E/I 복합재료의 열방출률을 나타낸 그래프이다. 초기 열분해 시점이 neat EVA에 비해 약 20~30초 앞당겨 지는 경향을 나타내었다. 이러한 경향은 크게 두 가지 원인에 의해 발생하는 것으로 평가된다. 첫 번째는 복합재료를 제조하는 과 정에서 EVA 분자가 deacetylate 과정에 의해 열화가 진행되고, 이에 따라 상대적으로 분자량이 작아지거 나, 이중결합 구조를 내부적으로 가지는 EVA가 형 성되어, 연소에 취약해졌기 때문으로 해석할 수 있다 (Nyambo, 2009; Sultan, 1991). 두 번째는 앞서 TGA 의 평가에서 확인된 결과로 Intumescent 시스템의 물 질들이 초기 연소에 빠르게 반응하기 때문으로 해석 할 수 있다.
최대 열 방출량은 최대 70% 이상의 급격한 감소 가 진행된다. 최대 열방출량이 화재의 flashover 등과 직접적으로 연결되기 때문에, 이러한 결과는 화재의 성장 지연에 대해 매우 효과적일 것으로 해석할 수 있다. 또한 약 60~80초 정도의 연소 시간이 지연되 는 것을 확인 할 수 있는데 이는 화재 환경에서 인명 의 대피 시간의 확보와 화재 초기진압의 가능성을 높여주는 효과라 할 수 있다. 본 연구에서 사용된 콘 칼로리미터의 연소조건은 완전 연소가 가능한 50 kW 조건으로 일반적인 고분자는 최대 연소조건 도 달 후 급격하게 연소를 진행하고 빠르게 연소가 종 결된다. 하지만 E/I 복합재료에서는 최대 발열과정으 로 성장하는 곡선이 완만하게 형성되며, 연소가 지연 되는 현상을 확인할 수 있다(Schartel, 2007).
Fig. 5는 콘칼로리미터 시험 이후의 잔류물을 촬영 한 결과로 Intumescent agent의 함량이 증가함에 따 라 지속적으로 잔유물이 증가하는 현상을 확인할 수 있다. 이러한 결과는 앞선 TGA의 시험결과와 부합 하며, Intumescent 시스템의 탄화물 형성 메커니즘에 의한 결과로 판단된다.
EVA 시트는 대표적인 열융착 시트로 열가소성 특 성을 활용하여 접착제와 같이 사용할 수 있다. 앞서 제조된 복합재료를 사출성형과 열압축 방식을 통해 시트 형상의 시험편으로 제조하였다. 필름의 가공과 적용을 위해 요구되는 인장 강도 특성을 비교한 결 과는 Fig. 6과 같다.
사출성형을 통해 제작된 샘플과 열압축을 통해 제 작된 샘플은 성능이 크게 차이가 난다. 인장강도를 비교할 경우 Intumescent 함량이 적은 경우 열압축 방식이 상대적으로 20% 내외의 높은 강도를 가진다. Intumescent agent의 함량이 증가함에 따라 열압축 방식에서는 강도 감소가 크게 일어나고 Intumescent agent가 30 phr 적용된 경우 강도가 역전되는 현상이 발생한다. 하지만 인장변형률은 사출성형방식이 강 도차이에 비해 매우 작은 것을 확인할 수 있다. 이는 사출성형 과정에서 일부 소재의 열화 및 Intumescent agent의 변화 등에 따라 복합재료의 특성이 크게 변 화하였음을 의미한다. 이러한 특성은 시트화를 하는 데 부적합한 특성으로 평가되며, 따라서 열압축 방식 을 적용하여 최종 시험편을 제조하였다.
Fig. 7은 INC 복합재료를 활용해 제작된 CLT의 연소특성을 분석한 결과이다. 앞선 복합재료의 연소 와는 다른 경향을 보임을 확인할 수 있다. 앞선 E/I 복합재료의 연소특성 평가에서는 초기 연소 시작이 후 최대점 도달과 연소열 감소가 연속적으로 진행되 는 것을 확인할 수 있었다. 얇은 시험편의 경우 단일 peak의 형상을 가지는 경우가 많다. 반면 탄화층을 형 성하는 시스템은 연소가 지속적으로 지연되며, peak 형성 이후 발열량이 느리게 감소하는 경향을 가진다. 본 시스템에서는 CLT의 표면에 표면단판이 EVA 기 반 시트로 부착한 형태로 제조되어 있으며, 50 kW의 완전 연소조건에서 표면층의 초기 발화 및 2차 심부 발화 2단계의 발화가 일어나는 특성을 보이고 있다. 일반적인 시험편들의 연소특성과는 차이가 나는데 이는 초기 연소 이후 불규칙한 구조체의 형상에 의 해 발생한다고 알려져 있다(Schartel, 2007). 시험편 의 초기 발화 특성을 확인하여 연소 진행이 두 번 발생하는 것을 확인하여 표면과 심부가 연소하면서 각 peak를 형성하는 것으로 판단하였다. 초기 발화 과정에서는 순수한 EVA를 활용한 것보다 복합재료 로 제조한 경우에 연소가 상대적으로 가속화되는 것을 확인할 수 있다. 이는 크게 두 가지 이유로 해석될 수 있는데, 우선 EVA 분자크기의 감소에 따른 연소 가속화 현상에 의한 것과 Intumescent 시스템의 작동에 의한 표면 발포와 이에 따른 연 소면적 증가에 따른 결과로 해석할 수 있다. 표면의 연소과정에서 Intumescent 시스템이 열에 노출된 표 면 단판을 구조적으로 표면에 개방시키는 형태로 작 용하기 때문으로 해석된다.
Fig. 8은 연소 전후의 표면 탄화를 비교한 그림으 로 연소 후에 Intumescent 시스템에 따른 표면의 차 이를 확인할 수 있다. Intumescent 시스템을 활용한 경우 Veneer가 터지는 듯한 형상을 보이고 있으며, 탄화층이 상대적으로 많이 형성되어 있는 것을 확인 할 수 있다. 이는 Intumescent 시스템의 초기 메커 니즘에 의한 결과로 평가된다. 열에 의한 NH3 분자 의 발생 및 이에 따른 발포과정이 진행되며 이러한 발포현상에 의해 표면 단판이 벌어지는 것으로 판 단된다.
Fig. 9은 Intumescent 시스템에서 초기에 발포가 진행되기 위한 메커니즘을 형성한 그림이다. APP는 독립적으로 혹은 PER과 함께 반응하여 NH3를 형성 하게 된다. 이러한 축합 반응과정에서 OH반응기는 매우 중요한 역할을 하게 되며, PER를 함께 사용함 으로써 APP의 축합반응을 가속화 시키고 이후 MEL 과의 반응을 통해 탄화층을 형성시키는 역할을 수행 하게 된다. 열에 노출되어 초기반응이 시작되면 다량 의 NH3가 형성되며, 이는 앞선 Fig. 8과 같은 현상을 유도하게 된다.
이러한 표면 단판의 부착은 core CLT 구조의 보 호를 목적으로 설계된 시스템이기 때문에 이에 대한 효과를 2차 peak 분석을 통해 확인할 수 있다. 2차 peak 평가에서는 Intumescent 시스템을 활용한 경우 에 peak 높이가 크게 감소하는 것을 확인할 수 있다. PHRR을 비교한 Fig. 10에 따르면 Intumescent 시스 템만 활용한 경우에 10% 수준의 최대 열방출량 감 소효과가 있는 것으로 확인되었으며, 동시에 나노클 레이를 적용한 경우 감소량이 지속적으로 증가해 최 종적으로 36% 수준의 최대열방출량 감소가 있음을 확인할 수 있었다. 난연 소재로 활용되기 위해서는 건축법 시행령에 따라 5분간 총 방출열량이 8 MJ/m2 이하여야 하며 5분간 최대 열방출률이 10초 이상 연 속으로 200 kW/m2를 초과하지 않아야 한다. 본 시스 템에서는 표면단판의 연소에 따라 총 방출열량 및 연속 방출량에서 난연 기준에는 미치지 못하지만, 연 속 방출량 시간을 EVA를 적용 시스템의 84초에서 INC 복합재료 시스템의 36초까지 감소시킬 수 있었 으며 다른 난연 시스템 등과의 복합적인 적용을 통해 보다 효율성을 강화할 수 있을 것으로 기대된다.
이러한 결과는 최대 열방출률의 감소를 통해 화재 확산을 감소시킬 수 있는 가능성을 확인한 실험 결 과로 분석된다. 총 열방출량을 비교한 결과에서는 총 열방출량의 감소가 크게 나타나지 않았다(Fig. 11). 우선 표면 단판 구조체의 연소가 크게 발생하였기 때문에 초기 발열 곡선 그래프 성장은 비슷한 경향 을 보이고 있으며 (70초 구간까지) 이후에 순수한 EVA를 활용한 경우보다 완만한 곡선을 그리고 있으 나 최종적으로는 10% 수준의 감소만 보이고 있다. 우선 Intumescent 구조체의 두께가 발포층을 충분히 형성할 만큼 두껍지 않고, 표면에 활용한 단판이 연 소에 취약하기 때문에, 오히려 연소를 가속화하는 역 할을 한다.
4. 결 론
발포층 형성제, 탄화층 형성제, 촉매의 배합을 통 해 Intumescent 시스템을 구현하고 나노클레이의 분 산을 통해 INC 복합재료를 제조할 수 있었다. INC 복합재료를 시트상의 소재로 가공을 진행하고 EVA 의 접착특성을 활용하여 새로운 구조의 CLT를 제조 하였다. Intumescent 시스템과 나노클레이를 활용한 나노 복합재료 시스템은 탄화층의 형성과 이를 통한 연소 지연효과가 뛰어남을 확인할 수 있었다. 초기 발화에서는 복합재료 시스템이 불리한 경향을 보였 으나, 심부 연소가 시작되면서 최대 발열량이 크게 감소하는 경향을 확인할 수 있었다. 이러한 특성을 활용하여 연소 확산을 감소시킬 수 있을 것으로 평 가하였다. 성능의 개선을 위해 가장 우선적으로 표면 단판의 난연성 확보가 진행되어야 할 것으로 판단된 다. 초기 연소과정에서 표면 단판의 연소가 화염성장 으로 이어질 수 있기 때문에, 이는 INC 복합재료를 활용한 난연성 부여 기술의 목적에 위배될 수 있다. 따라서 표면단판의 난연성 부여를 통하여 표면 난연 특성을 강화할 필요가 있다. 또한 이렇게 강화된 표 면 단판의 난연특성을 통해 현재 연구된 심부의 INC 복합재료와의 시너지 효과를 기대할 수 있을 것이다. 이를 통해 보다 화재 안전을 위하여 개선된 CLT 개 발이 가능할 것으로 기대된다.
